内燃机主轴承座的强度分析

时间：2025-06-24

作者利用ABAQUS软件对内燃机主sunthai轴承座进行强度分析，用大量的图例说明其计算结果，并得出了相应的结论。其中涉及的零件有缸体、框架、主sunthai轴承座螺栓、框架螺栓、轴瓦和曲轴轴颈，涉及的工况包括螺栓装配载荷工况、轴瓦装配载荷工况和动轴瓦载荷工况，有一定的实际意义。一、序言为了保证发动机主sunthai轴承座设计的可靠性，需要对主sunthai轴承座进行强度分析。主sunthai轴承座的计算模型由两缸中间截面之间的部分组成，具体的零件有缸体、框架、主sunthai轴承座螺栓、框架螺栓、轴瓦和曲轴轴颈，如图1所示。[img]http://icad/pic/200562105346.jpg[/img]图1整体坐标系二、有限元模型的建立1.整体坐标系的定义整体坐标系，即采用右手法则的直角坐标系，如上文中图1所示。坐标系的中心在曲轴的中心，X轴的方向与曲轴同向，Y轴在发动机的侧向，Z轴与气缸同向。2.主sunthai轴承座有限元模型主sunthai轴承座有限元模型的建立采用前处理软件HyperMesh和Patran完成，再用ABAQUS软件进行求解。所用单元均为二阶的10节点四面体单元，如表1所示。[img]http://icad/pic/200562105528.jpg[/img]表1各零件单元数和节点数表1为汽车发动机主sunthai轴承座所需的零件、单元数（二阶四面体）和节点数。3.材料数据各零件的材料数据，如表2所示。[img]http://icad/pic/200562105622.jpg[/img]表2各零件的材料数据三、边界条件和载荷本文对发动机的3个载荷工况进行了计算和分析，即螺栓装配载荷工况、轴瓦装配载荷工况和动轴瓦载荷工况。1.通用边界条件的处理如图2所示，在两对称面A、B上施加对称边界条件，即所有节点X＝0。[img]http://icad/pic/200562105724.jpg[/img]图2对称边界条件2.螺栓装配载荷工况零件：框架、缸体、主sunthai轴承座螺栓和框架螺栓。具体的边界条件，如图3所示。[img]http://icad/pic/20056210582.jpg[/img]图3螺栓装配载荷工况边界条件的处理3.轴瓦装配载荷工况零件：框架、缸体、主sunthai轴承座螺栓、框架螺栓和轴瓦。具体的边界条件，如图4所示。[img]http://icad/pic/200562105828.jpg[/img]图4轴瓦装配载荷工况边界条件的处理4.动轴瓦载荷工况零件：框架、缸体、主sunthai轴承座螺栓、框架螺栓、轴瓦和曲轴。具体边界条件，如图5所示。[img]http://icad/pic/200562105850.jpg[/img]图5动轴瓦载荷工况边界条件处理四、结果分析在前处理软件中将边界条件及材料特性等定义好之后，产生INPUT文件，再用ABAQUS软件求解，将求解结果再调入前处理软件中进行结果后处理，其中的接触求解为非线性稳态求解。1.变形结果主sunthai轴承座的整体变形，变形值都比较小，都是可接受的，如图6～图13所示。[img]http://icad/pic/200562105911.jpg[/img]图6螺栓预紧力最大时的整体变形量[img]http://icad/pic/200562105941.jpg[/img]图7螺栓预紧力最大时变形最大的位置螺栓预紧力分别为45.5kN及43kN的工况下，变形最大值都出现在螺栓头和框架接触处，最大值分别为0.0453mm及0.0429mm，变形值较小，是可接受的。[img]http://icad/pic/20056211010.jpg[/img]图8整体变形量（轴瓦过盈量为66μm）[img]http://icad/pic/20056211029.jpg[/img]图9变形最大的位置(轴瓦过盈量为66μm)轴瓦过盈量为66μm时，变形最大值出现在下轴瓦和框架接触处，最大值为0.00877mm，变形值非常小。[img]http://icad/pic/20056211058.jpg[/img]图10爆压为70bar时的整体变形量[img]http://icad/pic/20056211117.jpg[/img]图11变形最大的位置变形最大值出现在框架中部，最大值为0.0282mm，变形值较小。[img]http://icad/pic/20056211135.jpg[/img]图12动轴瓦载荷工况下轴瓦孔在Y向变形[img]http://icad/pic/2005621125.jpg[/img]图13动轴瓦载荷工况下轴瓦孔在Z向变形轴瓦孔的变形会影响到最小油膜厚度，因此对它的变形估算很重要。对螺栓装配载荷工况引起的变形可以不予考虑，因为在装配螺栓后要对轴瓦孔进行机加工，变形被排除。对轴瓦进行装配引起的变形在各方向基本均匀，因此不作重点考虑。对动轴瓦载荷工况引起的变形，轴瓦孔在Y向的变形是3.47μm，在Z向是25.5μm，sunthai轴承间隙是40μm，变形远小于间隙，可以保证最小油膜厚度，如下文中图17、图18所示。2.应力结果如图14～图16所示，为螺栓预紧力等于45.5KN时框架和缸体的应力（VonMisesstress）分布。[img]http://icad/pic/20056211236.jpg[/img]图14框架和缸体的整体应力分布[img]http://icad/pic/20056211319.jpg[/img]图15框架局部应力分布[img]http://icad/pic/20056211357.jpg[/img]图16框架局部应力分布如图17～图19所示，为螺栓预紧力等于43KN时框架和缸体的应力（VonMisesstress）分布。[img]http://icad/pic/2005621173.jpg[/img]图17框架和缸体的整体应力分布[img]http://icad/pic/20056211754.jpg[/img]图18框架局部应力分布[img]http://icad/pic/20056211923.jpg[/img]图19框架局部应力分布如上文中图14～图19所示，在框架与缸体之间以及螺栓与框架缸体接触面上压应力很大，这是由于计算是按照材料的弹性假设进行的，没有考虑材料的塑性变形，因此应力值很大，但不会引起失效。如图15、图18和图16、图19所示，A处和B处应力值大于250MPa，超过了材料的强度极限，因此建议加大这两处的R值，以降低应力集中。在框架和缸体的其余部位，应力值都小于材料的强度极限250MPa，因此在此工况下强度满足要求。如图20～图22所示，为轴瓦过盈量等于66μm框架和缸体的应力（VonMisesstress）分布。[img]http://icad/pic/20056211105.jpg[/img]图20框架和缸体的整体应力分布[img]http://icad/pic/20056211118.jpg[/img]图21框架和缸体局部应力分布[img]http://icad/pic/200562111315.jpg[/img]图22框架和缸体局部应力分布如图21所示，过盈量为66μm时应力最大值出现在缸体部分的油道孔处，应力值为165MPa，小于材料强度极限250MPa，满足要求。但是，还是建议此处的尖边增加倒圆，以降低应力集中。如图23～图25所示，为爆压等于70bar时框架和缸体的应力（VonMisesstress）分布。[img]http://icad/pic/200562111751.jpg[/img]图23框架和缸体的整体应力分布[img]http://icad/pic/200562111843.jpg[/img]图24框架和缸体局部应力分布[img]http://icad/pic/200562112042.jpg[/img]图25框架和缸体局部应力分布如图23～图25所示，应力最大值出现在缸体与框架接触的区域，其值为102MPa，小于材料强度极限250MPa。3.轴瓦的背压轴瓦装配载荷工况下轴瓦的背压分布，如图26所示。[img]http://icad/pic/20056211237.jpg[/img]图26过盈量为66μm时轴瓦的背压如图26所示，轴瓦大部分区域的背压为12MPa～21MPa，这个压力已经足够阻止轴瓦与框架及缸体之间的相对移动。五、结论通过分析可得出以下结论。1.如图15、图18和图16、图19所示，A处和B处应力值大于250MPa，超过了材料的强度极限，因此建议加大这两处的R值，以降低应力集中。2.根据上述分析，框架和缸体的应力值在各工况下都小于材料的强度极限，满足静强度要求。3.轴瓦孔的变形满足要求。